3測量點布局東方60MW汽輪發電機出租是在中國設計和生產的大型單機容量風冷汽輪發電機，具有廣闊的市場前景和方便安全的冷卻方式。在飛機的設計階段已經進行了大量的技術開發。在工廠前夕，進行了型式試驗，測試了相關參數，進一步完善了機組的科研工作，對振動進行了客觀分析和評價。本文重點研究了定子端部繞組振動試驗和數據分析與處理的方法和研究成果。

　　2測試工作條件1：怠速條件2：無負載1.3t /條件3：無負載1.11 /兩相穩態短路條件4：空載1.Of /三相穩定 - 狀態短路工作狀態5：空載0.9f /兩相短路突然激勵條件6：空載0.786J /條件8：兩相穩態短路情況9：兩相短路電路突然激勵條件10：三相穩定狀態短路在勵磁端的繞組上安裝8個加速度計。位置如圖所示。加速度計通過環氧樹脂粘合到端部繞組上。 BENTLY速度傳感器安裝在鐵芯底部中間，底座，端蓋中，BENTLY速度傳感器安裝在軸承位置進行測試。 BENTLY位移傳感器安裝在電機軸軸頸上，用于測試速度和鎖相信號。

　　60MW風冷汽輪發電機組出租振動試驗和分析研究

　　測試系統由傳感器，放大器和分析儀器組成，提交于：2001年12月12日。定子端部繞組振動由加速度傳感器及其匹配的阻抗變壓器和電壓放大器測量。 BN速度傳感器拾取底座和外殼的振動。軸速和鎖相信號由BN位移傳感器測試。進入信號傳輸盒，輸入分析儀進行信號分析和數據處理，HP3560A完成測試信號的頻譜分析，每個點振動的幅度和相位測量由DVF-2完成。顯示了測試系統儀器連接。

　　5個測試結果（省略測試數據）。端部繞組的振動加速度為單峰，單位為g = 9.81mA2，底座和軸承座的振動為單峰。

　?。ㄉ晕y試數據）。端部繞組的振動加速度為有效值，單位為g = 9.81m / s2，底座和軸承座的振動為有效值，單位為jwn。 6數據p6.1數據處理方法根據振動和數學理論，連續體的振動加速度可以簡化為以下形式：i = Ge（0對兩個懷疑值照亮位移：6.2端部繞組振動趨勢分析和運行模式分析。

　　（1）發電機租賃上述10個工作條件的測試結果用于制作勵磁端繞組8個端點的100Hz振動趨勢。見第10條線的末端3測量點振動趨勢端繞組4點振動趨勢端繞組5測量點振動趨勢端繞組6測量點振動趨勢（2）工作狀態下端部繞組的振動幅度和相位角4，使端部繞組的電磁振動運行方式當時間為r / 4,772,3774和71時，下式：分別計算勵磁端繞組八個測量點的振動位移值并且可以制造激勵端的端部繞組的電磁振動運行模式。 1. 0端繞組8測量點振動趨勢1端繞組運行方式7分析討論上述試驗數據表明，60MW風冷式汽輪發電機定子基座，定子鐵心，軸瓦和蒸汽端蓋均為空轉，振動下無負載和短路條件很小，頻率分量主要是頻率轉換和倍頻。在空轉運行狀態下，端到端端蓋振動為45，頻率分量為28（11！）。空載和短路條件下的振動很小。我們認為這主要與風道，端蓋和底座有關。緊張相關。

　　不同工況下勵磁端繞組的振動條件差別很大：怠速，兩相穩態短路和三相穩漆短路情況振動小，頻率分量主要為5'QHZ，100Hz和111~114HZ，空載條件下各測量點的振動大，隨激勵電壓的上升而上升。當頻率分量是額定激勵電壓的* 3倍和1 * 0倍時，測量繞組3的頻率。振動分別達到219jun和104 | xm。經過分析，發現由于3個測量點位于定子接線銅排附近的激勵端（見）的3點鐘位置，測試信號受定子接線銅母線電壓的影響，所以信號已被失真，測試振動值已失去其真實性。大倍頻振動（100 Hz電磁振動）為額定激勵電壓的1.3倍和1.0倍發生在2/5，* 7，* 8測量點和振動值在1.3倍激勵電壓下，分別為27 | jun，25（xm）。 23,24jwn，額定勵磁電壓的1.0倍，其振動值相對較小，不超過4，因為振動頻率較高，其振動速度仍然很大，因此引起的振動和吱吱聲不容忽視，深人分析發現，110~112Hz的振動可能是由端部繞組的固有頻率引起的。

　　勵磁端繞組在兩相短路勵磁（8 = 0.894倍額定電流，持續時間30s）振動的工作條件主要是倍頻振動，發電機租賃其大振動值為18jun，工作繞組同時表現低振幅振動為75 Hz和120 Hz。

　　汽輪發電機的機械振動和電磁振動不大。電磁振動具有明顯但不規則的圓形運行方式，其振動型節點位于3個測量點，4個和5個測量點之間。 6到7點之間，7到8點之間。